今天給各位分享在圖示簡易吊車的橫梁上的知識，其中也會對在題圖所示簡易吊車的橫梁上進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！
圖示為三種形式的吊車的示意圖，OA為桿，重力不計，AB為纜繩，當它們吊起相同重物時，桿OA受力的關系是（
分別對三種形式的結點進行受力分析，設桿子的作用力分別為F 1 、F 2 、F 3 ，各圖中T=mg．
在圖（a）中， F 1 =2mgcos30°=
3 mg ．
在圖（b）中， F 2 =mgtan60°=
3 mg ．
在圖（c）中， F 3 =mgcos30°=
3
2
mg ．可知a=b＞c，故C正確，A、B、D錯誤．
故選C．
材料力學中，計算穩定因數的內插法是什么來的
16.1 壓桿穩定性的概念
在第二章中，曾討論過受壓桿件的強度問題，并且認為只要壓桿滿足了強度條件，就能保證其正常工作。但是，實踐與理論證明，這個結論僅對短粗的壓桿才是正確的，對細長壓桿不能應用上述結論，因為細長壓桿喪失工作能力的原因，不是因為強度不夠，而是由于出現了與強度問題截然不同的另一種破壞形式，這就是本章將要討論的壓桿穩定性問題。
當短粗桿受壓時(圖16-1a)，在壓力F由小逐漸增大的過程中，桿件始終保持原有的直線平衡形式，直到壓力F達到屈服強度載荷Fs (或抗壓強度載荷Fb)，桿件發生強度破壞時為止。但是，如果用相同的材料，做一根與圖16-1a所示的同樣粗細而比較長的桿件(圖16-1b)，當壓力F比較小時，這一較長的桿件尚能保持直線的平衡形式，而當壓力F逐漸增大至某—數值F1時，桿件將突然變彎，不再保持原有的直線平衡形式，因而喪失了承載能力。我們把受壓直桿突然變彎的現象，稱為喪失穩定或失穩。此時，F1可能遠小于Fs (或Fb)。可見，細長桿在尚未產生強度破壞時，就因失穩而破壞。
圖16－1
失穩現象并不限于壓桿，例如狹長的矩形截面梁，在橫向載荷作用下，會出現側向彎曲和繞軸線的扭轉(圖16-2)；受外壓作用的圓柱形薄殼，當外壓過大時，其形狀可能突然變成橢圓(圖16-3)；圓環形拱受徑向均布壓力時，也可能產生失穩(圖16-4)。本章中，我們只研究受壓桿件的穩定性。
圖16-3
所謂的穩定性是指桿件保持原有直線平衡形式的能力。實際上它是指平衡狀態的穩定性。我們借助于剛性小球處于三種平衡狀態的情況來形象地加以說明。
第一種狀態，小球在凹面內的O點處于平衡狀態，如圖16-5a所示。先用外加干擾力使其偏離原有的平衡位置，然后再把干擾力去掉，小球能回到原來的平衡位置。因此，小球原有的平衡狀態是穩定平衡。
第二種狀態，小球在凸面上的O點處于平衡狀態，如圖16-5c所示。當用外加干擾力使其偏離原有的平衡位置后，小球將繼續下滾，不再回到原來的平衡位置。因此，小球原有的干衡狀態是不穩定平衡。
第三種狀態，小球在平面上的O點處于平衡狀態，如圖16-5b所示，當用外加干擾力使其偏離原有的平衡位置后，把干擾力去掉后，小球將在新的位置O1再次處于平衡，既沒有恢復原位的趨勢，也沒有繼續偏離的趨勢。因此。我們稱小球原有的平衡狀態為隨遇平衡。
圖16-5
圖16-6
通過上述分析可以認識到，為了判別原有平衡狀態的穩定性，必須使研究對象偏離其原有的平衡位置。因此。在研究壓桿穩定時，我們也用一微小橫向干擾力使處于直線平衡狀態的壓桿偏離原有的位置，如圖16-6a所示。當軸向壓力F由小變大的過程中，可以觀察到：
1)當壓力值F1較小時，給其一橫向干擾力，桿件偏離原來的平衡位置。若去掉橫向干擾力后，壓桿將在直線平衡位置左右擺動，最終將恢復到原來的直線平衡位置，如圖16-6b所示。所以，該桿原有直線平衡狀態是穩定平衡。
2)當壓力值F2超過其一限度Fcr時，平衡狀態的性質發生了質變。這時，只要有一輕微的橫向干擾，壓桿就會繼續彎曲，不再恢復原狀，如圖16-6d所示。因此，該桿原有直線平衡狀態是不穩定平衡。
3)界于前二者之間，存在著一種臨界狀態。當壓力值正好等于Fcr時，一旦去掉橫向干擾力，壓桿將在微彎狀態下達到新的平衡，既不恢復原狀，也不再繼續彎曲，如圖16-6c所示。因此，該桿原有直線平衡狀態是隨遇平衡，該狀態又稱為臨界狀態。
臨界狀態是桿件從穩定平衡向不穩定平衡轉化的極限狀態。壓桿處于臨界狀態時的軸向壓力稱為臨界力或臨界載荷，用Fcr表示。
由上述可知，壓桿的原有直線平衡狀態是否穩定，與所受軸向壓力大小有關。當軸向壓力達到臨界力時，壓桿即向失穩過渡。所以，對于壓桿穩定性的研究，關鍵在于確定壓桿的臨界力。
16.2 兩端鉸支細長壓桿的臨界力
圖16-7a為一兩端為球形鉸支的細長壓桿，現推導其臨界力公式。
圖16-7
根據前節的討論，軸向壓力到達臨界力時，壓桿的直線平衡狀態將由穩定轉變為不穩定。在微小橫向干擾力解除后，它將在微彎狀態下保持平衡。因此，可以認為能夠保持壓桿在微彎狀態下平衡的最小軸向壓力，即為臨界力。
選取坐標系如圖l6-7a所示，假想沿任意截面將壓桿截開，保留部分如圖16-7b所示。由保留部分的平衡得
(a)
在式(a)中，軸向壓力Fcr取絕對值。這樣，在圖示的坐標系中彎矩與撓度的符號總相反，故式(a)中加了一個負號。當桿內應力不超過材料比例極限時，根據撓曲線近似微分方程有
(b)
由于兩端是球鉸支座，它對端截面在任何方向的轉角都沒有限制。因而，桿件的微小彎曲變形一定發生于抗彎能力最弱的縱向平面內，所以上式中的I應該是橫截面的最小慣性矩。令
(c)
式（b）可改寫為
(d)
此微分方程的通解為
(e)
式中、為積分常數。由壓桿兩端鉸支這一邊界條件
， (f)
， (g)
將式(f)代入式(e)，得，于是
(h)
式(g)代入式(h)，有
(i)
在式(i)中，積分常數不能等于零，否則將使有，這意味著壓桿處于直線平衡狀態，與事先假設壓桿處于微彎狀態相矛盾，所以只能有
(j)
由式(j)解得
(k)
則
或
(l)
因為n可取0，1，2，…中任一個整數，所以式(1)表明，使壓桿保持曲線形態平衡的壓力，在理論上是多值的。而這些壓力中，使壓桿保持微小彎曲的最小壓力，才是臨界力。取n=0，沒有意義，只能取n=1。于是得兩端鉸支細長壓桿臨界力公式
(16-1)
式(16-1)又稱為歐拉公式。
在此臨界力作用下，，則式(h)可寫成
(m)
可見，兩端鉸支細長壓桿在臨界力作用下處于微彎狀態時的撓曲線是條半波正弦曲線。將代入式(m)，可得壓桿跨長中點處撓度，即壓桿的最大撓度
是任意微小位移值。之所以沒有一個確定值，是因為式(b)中采用了撓曲線的近似微分方程式。如果采用撓曲線的精確微分方程式，那么值便可以確定。這時可得到最大撓度與壓力F之間的理論關系，如圖16-8的OAB曲線。此曲線表明，當壓力小于臨界力時, F與之間的關系是直線OA，說明壓桿一直保持直線平衡狀態。當壓力超過臨界力時，壓桿撓度急劇增加。
圖 16-8
在以上討論中，假設壓桿軸線是理想直線，壓力F是軸向壓力，壓桿材料均勻連續。這是一種理想情況，稱為理想壓桿。但工程實際中的壓桿并非如此。壓桿的軸線難以避免有一些初彎曲，壓力也無法保證沒有偏心，材料也經常有不均勻或存在缺陷的情況。實際壓桿的這些與理想壓桿不符的因素，就相當于作用在桿件上的壓力有一個微小的偏心距e。試驗結果表明，實際壓桿的F與的關系如圖16-8中的曲線OD表示，偏心距愈小，曲線OD愈靠近OAB。
16.3 不同桿端約束細長壓桿的臨界力
壓桿臨界力公式(16-1)是在兩端鉸支的情況下推導出來的。由推導過程可知，臨界力與約束有關。約束條件不同，壓桿的臨界力也不相同，即桿端的約束對臨界力有影響。但是，不論桿端具有怎樣的約束條件，都可以仿照兩端鉸支臨界力的推導方法求得其相應的臨界力計算公式，這里不詳細討論，僅用類比的方法導出幾種常見約束條件下壓桿的臨界力計算公式。
16.3.1 一端固定另一端自由細長壓桿的臨界力
圖16-9為—端固定另一端自由的壓桿。當壓桿處于臨界狀態時，它在曲線形式下保持平衡。將撓曲線AB對稱于固定端A向下延長，如圖中假想線所示。延長后撓曲線是一條半波正弦曲線，與本章第二節中兩端鉸支細長壓桿的撓曲線一樣。所以，對于—端固定另一端自由且長為的壓桿，其臨界力等于兩端鉸支長為的壓桿的臨界力，即
圖16-9 圖16-10 圖16-11
16.3.2兩端固定細長壓桿的臨界力
在這種桿端約束條件下，撓曲線如圖16-10所示。該曲線的兩個拐點C和D分別在距上、下端為處。居于中間的長度內，撓曲續是半波正弦曲線。所以，對于兩端固定且長為的壓桿，其臨界力等于兩端鉸支長為的壓桿的臨界力，即
16.3.3 一端固定另一端鉸支細長壓桿的臨界力
在這種桿端約束條件下，撓曲線形狀如圖16-11所示。在距鉸支端B為處，該曲線有一個拐點C。因此，在長度內，撓曲線是一條半波正弦曲線。所以，對于一端固定另一端鉸支且長為的壓桿，其臨界力等于兩端鉸支長為的壓桿的臨界力，即
綜上所述，只要引入相當長度的概念，將壓桿的實際長度轉化為相當長度，便可將任何桿端約束條件的臨界力統一寫
(16-2)
稱為歐拉公式的一般形式。由式(16-2)可見，桿端約束對臨界力的影響表現在系數上。稱為長度系數，為壓桿的相當長度，表示把長為的壓桿折算成兩端鉸支壓桿后的長度。幾種常見約束情況下的長度系數列入表16-1中。
表 16-1 壓桿的長度系數
壓桿的約束條件 長度系數
兩端鉸支
一端固定，另一端自由
兩端固定
一端固定，另一端鉸支 =1
=2
=1/2
≈0.7
表16-1中所列的只是幾種典型情況，實際問題中壓桿的約束情況可能更復雜，對于這些復雜約束的長度系數可以從有關設計手冊中查得。
16.4 歐拉公式的適用范圍 經驗公式
16.4.1 臨界應力和柔度
將式(16-2)的兩端同時除以壓桿橫截面面積A，得到的應力稱為壓桿的臨界應力，
(a)
引入截面的慣性半徑
(16-3)
將上式代入式(a)，得
若令
(16-4)
則有
(16-5)
式(16-5)就是計算壓桿臨界應力的公式，是歐拉公式的另一表達形式。式中，稱為壓桿的柔度或長細比，它集中反映了壓桿的長度、約束條件、截面尺寸和形狀等因素對臨界應力的影響。從式(16-5)可以看出，壓桿的臨界應力與柔度的平方成反比，柔度越大，則壓桿的臨界應力越低，壓桿越容易失穩。因此，在壓桿穩定問題中，柔度是一個很重要的參數。
16.4.2 歐拉公式的適用范圍
在推導歐拉公式時，曾使用了彎曲時撓曲線近似微分方程式，而這個方程是建立在材料服從虎克定律基礎上的。試驗已證實，當臨界應力不超過材樹比例極限時，由歐拉公式得到的理論曲線與試驗曲線十分相符，而當臨界應力超過時，兩條曲線隨著柔度減小相差得越來越大(如圖16-12所示)。這說明歐拉公式只有在臨界應力不超過材料比例極限時才適用，即
圖16-12
或 (b)
若用表示對應于臨界應力等于比例極限時的柔度值，則
（16-6）
僅與壓桿材料的彈性模量E和比例極限有關。例如，對于常用的Q235鋼，E＝200GPa，＝200MPa，代入式(16-6)，得
從以上分析可以看出：當時，，這時才能應用歐拉公式來計算壓桿的臨界力或臨界應力。滿足的壓桿稱為細長桿或大柔度桿。
16.4.3 中柔度壓桿的臨界應力公式
在工程中常用的壓桿，其柔度往往小于。實驗結果表明，這種壓桿喪失承載能力的原因仍然是失穩。但此時臨界應力已大于材料的比例極限，歐拉公式已不適用，這是超過材料比例極限壓桿的穩定問題。對于這類失穩問題，曾進行過許多理論和實驗研究工作，得出理論分析的結果。但工程中對這類壓桿的技算，一般使用以試驗結果為依據的經驗公式。在這里我們介紹兩種經常使用的經驗公式：直線公式和拋物線公式。
直線公式
把臨界應力與壓桿的柔度表示成如下的線性關系。
(16-7)
式中a、b是與材料性質有關的系數,可以查相關手冊得到。由式(16-7)可見，臨界應力隨著柔度的減小而增大。
必須指出，直線公式雖然是以的壓桿建立的，但絕不能認為凡是的壓桿都可以應用直線公式。因為當值很小時，按直線公式求得的臨界應力較高，可能早已超過了材料的屈服強度或抗壓強度，這是桿件強度條件所不允許的。因此，只有在臨界應力 不超過屈服強度 (或抗壓強度)時，直線公式才能適用。若以塑性材料為例，它的應用條件可表示為
或
若用表示對應于時的柔度值，則
(16-8)
這里，柔度值是直線公式成立時壓桿柔度的最小值，它僅與材料有關。對Q235鋼來說，MPa，=304MPa，。將這些數值代入式(16-8)，得
當壓桿的柔度值滿足條件時，臨界應力用直線公式計算，這樣的壓桿被稱為中柔度桿或中長桿。
拋物線公式
把臨界應力與柔度的關系表示為如下形式
(16-9)
式中是材料的屈服強度，是與材料性質有關的系數，是歐拉公式與拋物線公式適用范圍的分界柔度，對低碳鋼和低錳鋼
(16-10)
16.4.4 小柔度壓桿
當壓桿的柔度滿足條件時，這樣的壓桿稱為小柔度桿或短粗桿。實驗證明，小柔度桿主要是由于應力達到材料的屈服強度(或抗壓強度)而發生破壞，破壞時很難觀察到失穩現象。這說明小柔度桿是由于強度不足而引起破壞的，應當以材料的屈服強度或抗壓強度作為極限應力，這屬于第二章所研究的受壓直桿的強度計算問題。若形式上也作為穩定問題來考慮，則可將材料的屈服強度 (或抗壓強度)看作臨界應力，即
（或）
16.4.5 臨界應力總圖
綜上所述，壓桿的臨界應力隨著壓桿柔度變化情況可用圖16-13的曲線表示，該曲線是采用直線公式的臨界應力總圖，總圖說明如下：
圖16-13
1)當時，是細長桿，存在材料比例極限內的穩定性問題，臨界應力用歐拉公式計算。
2)當（或）時，是中長桿，存在超過比例極限的穩定問題，臨界應力用直線公式計算。
3)當（或）時，是短粗桿，不存在穩定性問題，只有強度問題，臨界應力就是屈服強度或抗壓強度。
由圖16-13還可以看到，隨著柔度的增大，壓桿的破壞性質由強度破壞逐漸向失穩破壞轉化。
由式(16-5)和式(16-9)，可以繪出采用拋物線公式時的臨界應力總圖，如圖16-14所示。
圖16-14
16.5 壓桿穩定性計算
從上節可知，對于不同柔度的壓桿總可以計算出它的臨界應力，將臨界應力乘以壓桿橫截面面積，就得到臨界力。值得注意的是，因為臨界力是由壓桿整體變形決定的，局部削弱(如開孔、槽等)對桿件整體變形影響很小，所以計算臨界應力或臨界力時可采用未削弱前的橫截面面積A和慣性矩I。
壓桿的臨界力與壓桿實際承受的軸向壓力F之比值，為壓桿的工作安全系數n，它應該不小于規定的穩定安全系數nst 。因此壓桿的穩定性條件為
(16-11)
由穩定性條件便可對壓桿穩定性進行計算，在工程中主要是穩定性校核。通常,nst規定得比強度安全系數高，原因是一些難以避免的因素(例如壓桿的初彎曲、材料不均勻、壓力偏心以及支座缺陷等)對壓桿穩定性影響遠遠超過對強度的影響。
式(16-11)是用安全系數形式表示的穩定性條件，在工程中還可以用應力形式表示穩定性條件
(a)
其中
(b)
式中為穩定許用應力。由于臨界應力隨壓桿的柔度而變，而且對不同柔度的壓桿又規定不同的穩定安全系數nst ，所以，是柔度的函數。在某些結構設計中，常常把材料的強度許用應力乘以一個小于1的系數作為穩定許用應力，即
(c)
式中稱為折減系數。因為是柔度的函數，所以也是的函數，且總有。幾種常用材料壓桿的折減系數列于表16-3中，引入折減系數后，式(a)可寫為
(16-12)
例16-1 圖16-15為—用20a工字鋼制成的壓桿，材料為Q235鋼，E=200Mpa，=200MPa，壓桿長度=5m，F=200kN 。若nst=2，試校核壓桿的穩定性。
圖16-15
解
(1)計算
由附錄中的型鋼表查得
，，A=35.5cm2。壓桿在i最小的縱向平面內抗彎剛度最小，柔度最大，臨界應力將最小。因而壓桿失穩一定發生在壓桿的縱向平面內
(2)計算臨界應力，校核穩定性
因為，此壓桿屬細長桿，要用歐拉公式來計算臨界應力
所以此壓桿穩定。
例16-2 如圖16-16所示連桿，材料為Q235鋼，其E=200MPa，=200MPa，，承受軸向壓力F=110kN。若nst=3，試校核連桿的穩定性。
圖16-16
解 根據圖16-16中連桿端部約束情況，在xy縱向平面內可視為兩端鉸支；在xz平面內可視為兩端固定約束。又因壓桿為矩形截面，所以。
根據上面的分析，首先應分別算出桿件在兩個平面內的柔度，以判斷此桿將在哪個平面內失穩，然后再根據柔度值選用相應的公式來計算臨界力。
計算
在xy縱向平面內，，z軸為中性軸
在xz縱向平面內，，y軸為中性軸
，。連桿若失穩必發生在xz縱向平面內。
計算臨界力，校核穩定性
,該連桿不屬細長桿，不能用歐拉公式計算其臨界力。這里采用直線公式，查表16-2，Q235鋼的,
，屬中等桿，因此
該連桿穩定。
例16-3 螺旋千斤頂如圖16-17所示。起重絲杠內徑，最大長度。材料為Q235鋼，E=200GPa，，千斤頂起重量F =100kN。若nst＝3.5，試校核絲杠的穩定性。
圖16-17
解
(1) 計算
絲杠可簡化為下端固定，上端自由的壓桿
(2)計算，校核穩定性
，采用拋物線公式計算臨界應力
千斤頂的絲杠穩定。
例16-4 某液壓缸活塞桿承受軸向壓力作用。已知活塞直徑，油壓。活塞桿長度，兩端視為鉸支，材料為碳鋼，，E=210GPa。取，試設計活塞直徑。
解
(1) 計算
活塞桿承受的軸向壓力
活塞桿工作時不失穩所應具有的臨界力值為
設計活塞桿直徑
因為直徑未知，無法求出活塞桿的柔度，不能判定用怎樣的公式計算臨界力。為此，在計算時可先按歐拉公式計算活塞桿直徑，然后再檢查是否滿足歐拉公式的條件
可取，然后檢查是否滿足歐拉公式的條件
由于，所以用歐拉公式計算是正確的。
例16-5 簡易吊車搖臂如圖16-18所示，兩端鉸接的AB桿由鋼管制成，材料為Q235鋼，其強度許用應力，試校核AB桿的穩定性。
圖16-18
解
(1) 求AB桿所受軸向壓力，由平衡方程
，
得
(2) 計算
校核穩定性
據，查表16-3得折減系數,穩定許用應力
AB桿工作應力
,所以AB桿穩定。
例16－6 由壓桿撓曲線的微分方程，導出一端固定，另一端鉸支壓桿的歐拉公式。
解
一端固定、另一端鉸支的壓桿失穩后，計算簡圖如圖16-19所示。為使桿件平衡，上端鉸支座應有橫向反力。于是撓曲線的微分方程為
圖16－19
設，則上式可寫為
以上微分方程的通解為
由此求出v的一階導數為
壓桿的邊界條件為
時，
時，
把以上邊界條件代入及中，可得
這是關于,和的齊次線性方程組。因為,和不能都為零，所以其系數行列式應等于零，即
展開得
上式超越方程可用圖解法求解。以為橫坐標，作直線和曲線（圖16－20），其第一個交點得橫坐標＝4.49顯然是滿足超越方程得最小根。由此求得
圖16－20
16.6 提高壓桿穩定性的措施
通過以上討論可知，影響壓桿穩定性的因素有：壓桿的截面形狀，壓桿的長度、約束條件和材料的性質等。因而，當討論如何提高壓桿的穩定件時，也應從這幾方面入手。
1．選擇合理截面形狀
從歐拉公式可知，截面的慣性I越大，臨界力越高。從經驗公式可知。柔度越小，臨界應力越高。由于，所以提高慣性半徑i的數值就能減小的數值。可見，在不增加壓桿橫截面面積的前提下，應盡可能把材料放在離截面形心較遠處，以取得較大的I和i，提高臨界壓力。例如空心圓環截面要比實心圓截面合理
如果壓桿在過其主軸的兩個縱向平面約束條件相同或相差不大，那么應采用圓形或正多邊形截面；若約束不同，應采用對兩個主形心軸慣性半徑不等的截面形狀，例如矩形截面或工字形截面，以使壓桿在兩個縱向平面內有相近的柔度值。這樣，在兩個相互垂直的主慣性縱向平面內有接近相同的穩定性。
2．盡量減小壓桿長度
由式(16-4)可知，壓桿的柔度與壓桿的長度成正比。在結構允許的情況下，應盡可能減小壓桿的長度；甚至可改變結構布局，將壓桿改為拉桿(如圖16-21a所示的托架改成圖16-21b的形式)等等。
圖16-21
3．改善約束條件
從本章第三節的討論看出，改變壓桿的支座條件直接影響臨界力的大小。例如長為兩端鉸支的壓桿，其，。若在這一壓桿的中點增加一個中間支座或者把兩端改為固定端(圖16-22)。則相當長度變為，臨界力變為
圖16-22
可見臨界力變為原來的四倍。一般說增加壓桿的約束，使其更不容易發生彎曲變形，都可以提高壓桿的穩定性。
4．合理選擇材料
由歐拉公式(16-5)可知，臨界應力與材料的彈性模量E有關。然而，由于各種鋼材的彈性模量E大致相等，所以對于細長桿，選用優質鋼材或低碳鋼并無很大差別。對于中等桿,無論是根據經驗公式或理論分析，都說明臨界應力與材料的強度有關，優質鋼材在—定程度上可以提高臨界應力的數值。至于短粗桿，本來就是強度問題，選擇優質鋼材自然可以提高其強度。
習 題
16-1 圖示各根壓桿的材料及直徑均相同，試判斷哪一根最容易失穩，哪一根最不容易失穩。
題16-1圖
16-2 圖示壓桿的材料為Q235鋼，在圖a平面內彎曲時兩端為鉸支，在圖b平面內彎曲時兩端為固定，試求其臨界力。
題16-2圖
16-3 圖中所示為某型飛機起落架中承受軸向壓力的斜撐桿。桿為空心圓管，外徑D=52mm內徑d=44mm，。材料為30CrMnSiNi2A，, , E=210GPa。試求斜撐桿的臨界壓力和臨界應力。
題16-3圖
16-4 三根圓截面壓桿，直徑均為d=160mm，材料為Q235鋼，E=200GPa，。兩端均為鉸支，長度分別、和，且，試求各桿的臨界壓力。
16-5 無縫鋼管廠的穿孔頂桿如圖所示。桿端承受壓力。桿長，橫截面直徑d=15cm。材料為低合金鋼，E=210GPa。兩端可簡化為鉸支座，規定的穩定安全系數為。試求頂桿的許可載荷。
題16-5圖 題16-6圖
16-6 由三根鋼管構成的支架如圖所示。鋼管的外徑為30mm，內徑為22mm，長度，E=210GPa。在支架的頂點三桿鉸接。若取穩定安全系數，試求許可載荷F。
16-7 在圖示鉸接桿系ABC中，AB和BC皆為細長壓桿，且截面相同，材料相同。若因在ABC平面內失穩而破壞，并現定，試確定F為最大值時的角。
題16-7圖
16-8 在圖示結構中，AB為圓截面桿，直徑d=80mm，BC桿為正方形截面，邊長a=70mm，兩材料均為Q235鋼，E=210GPa。它們可以各自獨立發生彎曲而互不影響，已知A端固定，B、C為球鉸，l=3m，穩定安全系數。試求此結構的許用載荷。
題16-8圖
16-9 萬能銑床工作臺升降絲杠的內徑為22mm，螺距P=5mm。工作臺升至最高位置時，。絲桿鋼材的E＝210GPa，,。若傘齒輪的傳動比為1／2，即手輪旋轉一周絲桿旋轉半周，且手輪半徑為10cm，手輪上作用的最大圓周力為200N，試求絲桿的工作安全系數。
題16-9圖 題16-10圖
16-10 蒸汽機車的連桿如圖所示，截面為工字形，材料為Q235鋼。連桿所受最大軸向壓力為465kN。連桿在擺動平面(xy平面)內發生彎曲時，兩端可認為鉸支，在與擺動平面垂直的xz平面內發生彎曲時，兩端可認為是固定支座。試確定其工作安全系數。
16-11 某廠自制的簡易起重機如圖所示，其壓桿BD為20號槽鋼，材料為Q235鋼。起重機的最大起重量是P=40kN。若規定的穩定安全系效為，試校核BD桿的穩定性。
題16-11圖 題16-12圖
16-12 圖示結構中CG為鑄鐵圓桿，直徑d1=100mm，許用壓應力=120MPa。BE為Q235鋼圓桿，直徑d2=50mm，=160MPa，橫梁ABCD視為剛體，試求結構的許可載荷。已知E鐵＝120GPa，E鋼=200GPa。
16-13 圖示結構中AB梁可視為剛體，CD及EG均為細長桿，抗彎剛度均為EI。
因變形微小，故可認為壓桿受力達到后，其承受能力不能再提高。試求結構所受載荷F的極限值Fmax。
題16-13圖
16-14 10號工字梁的C端固定，A端鉸支于空心鋼管AB上。鋼管的內徑和外徑分別為30mm和40mm，B端亦為鉸支。梁及鋼管同為Q235鋼。當重為300N的重物落于粱的A端時，試校核AB桿的穩定性。規定穩定安全系數。
題16-14圖
16-15 兩端固定的管道長為2m，內徑d=30mm，外徑D=40mm。材料為Q235鋼，E＝210GPa，線膨脹系數。若安裝管道時的溫度為，試求不引起管道失穩的最高溫度。
16-16 由壓桿撓曲線的微分方程式，導出一端固定、另一端自由的壓桿的歐拉公式。
16-17 壓桿的—端固定，另一端自由(圖a)。為提高其穩定性，在中點增加支座，如圖b所示。試求加強后壓桿的歐拉公式，并與加強前的壓桿比較。
題16-17圖 題16-18圖
16-18 圖a為萬能機的示意圖，四根立柱的長度為。鋼材的E=210GPa。立柱喪失穩定后的變形曲線如圖b所示。若F的最大值為1000kN，規定的穩定安全系數為，試按穩定條件設計立柱的直徑。
工廠吊車橫梁上打算噴點安全標語，不知道寫什么內容
安全第一 預防為主
人人講安全 安全為人人
人人講安全，事事為安全；時時想安全，處處要安全
安全人人抓，幸福千萬家
安全生產 人人有責
安全生產 重在預防
生產必須安全 安全促進生產
落實安全規章制度 強化安全防范措施
安全生產責任重于泰山
安全——我們永恒的旋律
企業負責，行業管理，國家監察，群眾監督
寒霜偏打無根草 事故專找懶惰人
甜蜜的家盼著您平安歸來
安全知識 讓你化險為夷
安全勤勞 生活美好
抓好安全生產促進經濟發展
傳播安全文化 宣傳安全知識
安全來于警惕 事故出于麻痹
防微杜漸 警鐘長鳴
人人講安全 家家保平安
嚴是愛，松是害，搞好安全利三代
防事故年年平安福滿門 講安全人人健康樂萬家
健康的身體離不開鍛煉 美滿的家庭離不開安全
安全是家庭幸福的保證 事故是人生悲劇的禍根
勞動創造財富 安全帶來幸福
質量是企業的生命 安全是職工的生命
為安全投資是最大的福利
安全是最大的節約 事故是最大的浪費
麻痹是最大的隱患 失職是最大的禍根
安全生產，生產蒸蒸日上；文明建設，建設欣欣向榮
不繃緊安全的弦 就彈不出生產的調
安全花開把春報 生產效益節節高
忽視安全抓生產是火中取栗 脫離安全求效益如水中撈月
幸福是棵樹 安全是沃土
安全保健康 千金及不上
安全為了生產 生產必須安全
寧繞百丈遠 不冒一步險
質量是安全基礎 安全為生產前提
疏忽一時 痛苦一世
生產再忙 安全不忘
小心無大錯 粗心鑄大過
時時注意安全 處處預防事故
粗心大意是事故的溫床 馬虎是安全航道的暗礁
蠻干是走向事故深淵的第一步
眼睛容不下一粒砂土 安全來不得半點馬虎
雜草不除禾苗不壯 隱患不除效益難上
萬千產品堆成山 一星火源毀于旦
安全是增產的細胞 隱患是事故的胚胎
重視安全碩果來 忽視安全遭禍害
快刀不磨會生銹 安全不抓出紕漏
高高興興上班 平平安安回家
秤砣不大壓千斤 安全帽小救人命
安全不離口 規章不離手
安全是朵幸福花 合家澆灌美如畫
安不可忘危 治不可忘亂
想要無事故 須下苦功夫
入海之前先探風 上崗之前先練功
筑起堤壩洪水擋 練就技能事故防
驕傲源于淺薄 魯莽出自無知
防護加警惕保安全 無知加大意必危險
驕傲自滿是事故的導火線 謙虛謹慎是安全的鋪路石
鏡子不擦試不明 事故不分析不清
事故教訓是鏡子 安全經驗是明燈
愚者用鮮血換取教訓 智者用教訓避免事故
記住山河不迷路 記住規章防事故
不懂莫逞能 事故不上門
閉著眼睛捉不住麻雀 不學技術保不了安全
熟水性，好劃船；學本領，保安全
管理基礎打得牢 安全大廈層層高
嚴格要求安全在 松松垮垮事故來
好鋼靠鍛打 安全要嚴抓
群策群力科學管理 戒驕戒躁杜絕事故
專管成線，群管成網；上下結合，事故難藏
圖示為三種形式的吊車的示意圖，OA為桿，重量不計，AB為纜繩，當它們吊起相同重物時，桿OA受力的關系是：
分別對三種形式的結點進行受力分析，設桿子的作用力分別為F1、F2、F3，各圖中T=mg．
在圖（a）中，Fa=2mgcos30°=3mg．
在圖（b）中，Fb=mgtan60°=3mg．
在圖（c）中，Fc=mgcos30°=32mg．可知a=b＞c，故C正確，A、B、D錯誤．
故選：C
鉆孔灌注樁如何拆管
鉆孔灌注樁施工方案第一節 施工要點（一）、測量定位測量是橋梁工程非常關鍵的工作，必須密切配合業主和監理方作好本工程測量工作，確保每個鋼護筒和每個結構物定位準確。（二）、施工測量1、橋梁施工準備階段和施工過程中進行的測量工作有：（1）對測量儀器進行精度標定和檢校。（2）對設計單位交付的樁位和水準基點及其測量資料進行核查。（3）建立滿足精度要求的施工控制網，并進行平差計算。（4）補充施工需要的橋梁中線樁和水準點。（5）測定墩（臺）縱橫向中線及基礎樁的位置。（6）進行高程測量和施工放樣。（7）橋梁進行施工變形觀測和精度控制。（8）測定并檢查施工部分的位置和標高。（9）對已完工程進行竣工測量。2、施工放樣的主要內容有：（1）墩臺縱橫向軸線的確定；（2）樁基礎的樁位放樣；（3）基坑的開挖及墩臺的放樣；（4）承臺及墩身立柱結構尺寸，位置放樣；（5）臺帽及支座墊石的結構尺寸，位置放樣；（6）各種橋形的上部結構中線及細部尺寸放樣；（7）橋面系結構的位置，尺寸放樣；（8）各階段高程放樣。3、使用的測量儀器DS3水準儀、南方公司ND3000測距儀和ET-02電子經緯儀，使用前按要求進行標定。4、測量過程中應注意的問題：（1）測量控制點的埋設必須保證穩定、可靠。（2）測量控制點包括：設計單位元元交給的線路控制樁、水準點，施工單位線路復測加密控制點、水準點；橋梁施工控制網點、水準點等。（3）測量控制點的埋設地點必須遠離施工現場，不能受到現場施工的干擾，并且要有保護措施。（4）橋梁墩臺中心樁的護樁、線路中心樁等，采用混凝土包木樁或混凝土包鐵心，但要隨放隨用，不作長期測量的依據。路基邊樁用長木樁釘設。（5）在進行施工測量前，必須對測量控制點進行檢查。（6）必須對測量控制點作定期和經常性的檢查，發現問題及時糾正，避免給工程施工造成不良影響。（三）樁基施工1、鉆孔灌注樁施工水中墩樁基采用鉆孔灌注樁。根據地段水深較淺、樁長較短且入基巖比例大等工程特點，為避免或減少水位變化對基礎施工影響，均通過從兩岸修筑便道和墩位圍堰筑島并預留湘江航道的方法進行施工；航道缺口采用貝雷組裝活動便橋邊通，避免采用搭設固定工作平臺的施工方法；鉆孔施工工藝以沖擊成孔為主。（1）準備工作：內容包括修筑便道、圍堰筑島和埋設護筒等施工項目。埋設的鋼護筒頂端標高應高出原地面或圍堰面50cm，護筒底端埋入原南百以下不少于1m范圍內必須保證為粘性土并至少護筒底0.5m以下。水中鋼護筒施工：在圍堰上準確定位并嚴格控制好鋼護筒入土深度。鋼護筒分節制作，分節振埋。如遇拋石，采用沖抓或潛水工等方法清除。人工水中圍堰筑島填心，以草袋裝土堆碼，其平面尺寸為8×15m，圍堰頂標高比施工水位高出50cm以上，鋼護筒埋設應埋入河床下50cm以上，周圍應夯填粘性土并比施工水位高出1m。（2）鉆孔施工鉆機就位前，應對鉆孔前的各項準備工作進行檢查，確保樁位準確無誤。在鉆孔方法上，根據本工程樁基礎為嵌巖樁，優先采用沖擊成孔法。在鉆孔過程中始終嚴格控制和保持孔內水頭，高出地下水位或施工水位2m以上，以保持孔壁穩固。沖擊成孔注意事項：a、開鉆前，向護筒內注滿水，用沖擊錘小沖程（1.0-1.5m）反復沖擊造漿，必要時添加黃土或膨潤土造漿，待護筒內泥漿保持一定濃度后開鉆；b、正常鉆進時要注意及時松放鋼絲繩的長度。c、不同土質采用不同的沖程和泥漿，最大沖程不超過6m；d、成孔過程中，應經常檢查孔內有無異常情況，鉆架有無傾斜，各部連接是否松動；e、鉆孔至設計標高后，對孔底巖樣、孔徑、孔深進行自檢，合格后進行清孔，以確保孔底沉淀、泥漿指針滿足設計規范要求。f、巖層中鉆進時，盡量提高孔底的泥漿比重和額度，使孔底泥漿由一般的鉆渣托浮力變為握裹力，使鉆頭沖擊下的巖塊裹于泥漿中，以減少巖石的重復破碎。施工中反復投粘土、沖擊和掏渣，以提高鉆進速度。水頭控制一般以高出地下水位或河面1.5m左右為宜。采用及時補漿、抽漿、掏渣的辦法始終保持與孔外水面有1.5m的固定高差，以保證孔內水壓的穩定和孔壁的安全。（3）鋼筋籠制安清孔完畢，經檢查孔深、孔徑和豎直度檢查符合要求后，即進行鋼筋籠施工。鋼筋籠在岸上集中分節預制，設專人負責，確保鋼筋骨架的幾何尺寸和綁扎質量。為保證在運輸過程中不變形，鋼筋籠內用十字支撐加固。鋼筋籠用吊車吊入孔內，在孔口對焊接長，并保持上下節在一條軸線上。鋼筋籠下到設計標高后，用懸掛器將其與護筒或平臺連接牢固，防止鋼筋籠發生掉籠或浮籠現象。鋼筋籠安裝要認真對中，保證樁壁砼保護屋的厚度及鋼筋籠標高符合設計要求。鋼筋籠安裝完畢，進行二次清孔。清孔后泥漿性能指針報現場監理工程師驗收。（4）灌注水下砼水下砼采用灌漿導管法灌注，導管直徑30cm，管間連接為法蘭盤；隔水采用拔球法。導管在使用前要對其規格、質量和拼接構造進行壓水試驗。要求壓水試驗時的壓力應不小于灌注砼時導管可能承受的最大壓力。灌注砼時，在大灌漿斗頸部設置一個隔水木球栓，下面墊一層塑料布，球栓由細鋼絲繩栓住掛在橫梁上，大灌漿斗裝滿足夠的混凝土，起拔球栓，利用初灌砼的壓力排水，以保證導管埋深，從而保證水下砼的質量。進行水下砼的灌注時，導管接頭不得漏水或漏氣；提升導管時，不得有搖動，要維持孔內靜水狀態，起拔導管要保證導管底部埋深不少于2m，并不得大于6m，灌注完成后的鉆孔樁樁頂應比設計高度至少高出50cm，以便清除樁頭浮漿砼后，保證截面處砼有良好的質量。（5）鉆孔灌注樁工程施工隱蔽在河床底下，屬于特殊過程。施工中，必須嚴格按照特殊過程的要求進行施工質量控制，對每一道工序的施工質量實行嚴格監控，確保大橋鉆孔灌注樁這一分項工程的施工質量達到優良等級標準。第二節 施工工藝措施一、橋梁軸線便道填筑、墩位圍堰和鋼護筒施工從東岸橋頭開始，沿橋軸線位上游側修筑4.5m寬施工便道一條，以便于水中墩下部結構施工。便道頂面標高應高出勘測水位0.5m以上，迎水面應有木樁加袋裝粘性土料密實以確保施工安全。于各墩鉆孔樁位采用土袋圍堰填芯筑島變水中施工為陸上施工。島面應高出河水面0.5m以上。填芯料以粘性土、砂土和砂礫為主。鋼護筒分節制作，分節振埋，節與節現場焊接。二、鉆孔灌注樁施工選用8JD沖擊鉆機3臺套沖擊成孔；另配備GPS-20HA型鉆機1臺套，采用泵吸反循環回轉鉆進成孔。1、鉆機安裝鉆機就位前，應對鉆孔前的各項準備工作進行檢查，包括主要機具設備的檢查和維修。采用枕木、鋼軌作為鉆機運行軌道，鋼軌枕木連接緊寄存牢靠，確保鉆機在鋼軌上運行平穩。鉆機安裝就位必須做到天車中心、轉盤中心、鉆孔中心在一垂直線上。鉆機安裝就位后，底座和頂端應平穩，不得產生位移和沉陷。2、泥漿及泥漿循環系統本工程地層上部為松散的中粗礫砂層，地層造漿困難，孔壁不易穩定可能出現漏漿，故施工中孔內泥漿應始終保持良好的性能指針。施工中孔內泥漿以黃粘土或膨潤土人工造漿為主。鉆進泥漿性能指針一般為：粘度20-26s，比重1.20-1.35，含砂率小于4%。根據本工程特點，擬采用抽砂筒撈渣、粘土造漿后立泵回灌循環組成泥漿循環系統，并需在墩臺圍堰中設一個約10m3的濾渣池，以便鉆渣及時清除，還可以備漏漿時能及時補充泥漿。3、鉆進成孔根據本工程及地層特點，擬采用沖擊鉆成孔為主要施工工藝。鉆孔前應有技術人員對其進行技術和安全交底后方可開始鉆進。開鉆時應稍提沖擊鉆頭，在護筒內加入黃粘土打漿，并開動泥漿泵進行循環，待泥漿均勻后方可開始鉆進。施工過程中應注意控制水頭高度在1.5-2.0m之間；在鉆進過程中，要嚴防各類事故，并要防止異物掉入孔內，損壞鉆機鉆頭。沖擊錐每沖擊一次應轉動一個角度以保證成孔時得到圓樁孔。在砂層和園礫層中使用較大粘度和比重的泥漿，以防止垮孔和漏漿等事故。操作人員必須認真貫徹執行操作規程和施工規范，隨時填寫鉆孔施工記錄，交接班時應詳細交待本班鉆進情況及下一班需注意的事項。4、成孔后的清孔、下籠、灌注（1）清孔鉆孔至設計標高后，稍提起鉆具，離孔底20厘米處反復沖擊，采用正循環進行換漿清孔，并保持一定水頭高度，以防止塌孔。砼灌注前進行二次清孔，確保孔底沉碴和泥漿參數滿足設計和規范要求。清孔后的孔底沉渣應小于5cm，泥漿指針：相對密度為1.03-1.1，粘度為17-20s，含砂率小于2%。可利用壓風機配合風管清孔，以滿足嵌巖樁設計和規范要求。（2）鋼筋籠制安鋼筋籠采用在岸上分節制作，孔口吊裝準確定位后焊接成整體。焊接采用單面焊，焊縫長度須滿足施工技術規范的要求。鋼筋籠嚴格按照設計圖紙制作，各項指針符合設計和規范要求。為控制鋼筋保護層厚度，在鋼筋上設置“耳環”，串上混凝土滾輪，焊接在鋼筋骨架上，每隔四米設置一組，每組四塊對稱安裝。護筒內的上部鋼筋骨架，由于與護筒間隙較大，必須在其頂圈上對稱焊四個與之間距相匹配的“耳環”以保證鋼筋骨架定位準確。鋼筋骨架在下放時應注意防止碰撞孔壁，如放入困難，不得強行插入，應查明原因，排除阻力后再下入。鋼筋骨架安放后的頂面和底面標高應符合設計要求。（3）水下砼灌注A、根據現場條件及水上施工方案，水下砼采用砼運輸車或拖式砼泵輸送至孔口漏斗的水下導管灌注成樁工藝。B、現場采用直徑275mm壁厚5mm的法蘭連接導管灌漿。下管時，做到導管內涂油光滑，導管之間連接處放置橡膠密封圈，確保密封。導管使用前必須做水密試驗和抗拉試驗。C、砼的攪拌應均勻、和易性好，其塌落度滿足設計規范及現場施工要求。砼的灌注應快速連續進行，避免中斷。灌注前，必須充分做好準備工作，保證用電供應及各種機械設備的運轉等均處于正常狀態。砼的初灌量約6m3。D、灌注過程埋管深度必須嚴格控制在2~6米之間，經常用測繩量取樁砼面高度，以便控制埋管深度。起撥導管時，速度不宜過快，防止導管提出砼面而造成斷樁。砼灌注完畢及時清除樁頂浮漿。第七章 承臺施工方案本工程承臺位元于填土層之下，主要開挖土方填筑土和黃土質粘土，施工采用單承臺放坡開挖，基坑內挖排水溝、集水井集中排水方案。施工中要密切注意氣象的變化，加強對氣象信息的收集，及時調整施工順序，合理安排后續工序，采取必要的排、降水措施。1、測量放樣：陸上承臺基坑開挖深度約為4m，整個開挖暴露地層均為中粗礫砂，該土層的力學性能較好，透水性強，基坑開挖的放坡坡度為1：1.2，并作好排水工作。測量放出承臺的中心位置，再按承臺各邊向外放出1.0m（作業空間）及放坡要求放出開挖邊線。承臺基礎的軸線位置，經校核無誤后再開挖，為便于校核，使基礎與設計吻合，將承臺縱、橫軸線從基坑處引至安全的地方，并對軸線樁加以有效的保護。2、模板制作：擬加工鋼模1套，其具體制作加工見模板結構圖。3、承臺開挖施工：采用人工開挖。注意控制開挖深度，為防止承臺施工時，承臺地基因自重下沉，可對承臺基底部分進行必要的處理。為防止地下水影響基坑內的正常作業，在基坑內沿基底四周和各角點各設置排水溝和集水井。集水井大小為30×30×40cm，基底周邊設寬深均為20cm排水溝與集水井相連。承臺施工時，隨時用泵排出集水井內的積水至地表排水溝。4、鋼筋制安：鋼筋在加工場地集中加工，加工前應對鋼筋進行檢驗，合格后才能使用。嚴格按設計圖紙對鋼筋放樣加工，加工成型備用。為確保鋼筋定位準確，滿足鋼筋施工的精度要求，在承臺鋼筋施工時，要著重注意以下幾點：（1）在承臺基底施工時，承臺測量放樣要準確；（2）布筋前，在承臺砂漿底板上彈出承臺中心線、鋼筋骨架位置線，以及薄壁墩身鋼筋位置線或點；（3）利用伸入承臺的鉆孔樁加墊塊對底層鋼筋進行定位，兩層骨架鋼筋間利用短鋼筋支墊；承臺側面的保護層則利用同標號的混凝土墊塊來保證；5、立模：加工好的承臺模板運到現場，涂刷脫模劑，按模板支撐結構示意圖設置支撐拼裝模板。拼裝模板時應注意保證拼縫的密封性，防止漏漿。為保證模板的整體穩定，在模板的每個支撐點上打入1m長的8型鋼，作為加大支撐的措施。6、砼澆筑及養護鋼筋的布筋、立模驗收合格后，進行澆筑砼。控制混凝土的拌和質量，其坍落度7cm-9cm。承臺混凝土采用與主橋墩相同低熱水泥拌制；在澆筑過程一中，每30cm一層，逐層澆注一次性完成承臺的混凝土澆注。混凝土采用混凝土罐車或砼泵輸送，吊斗直接入模的澆筑方式。在每層混凝土澆筑過程中，隨混凝土的灌入及明采用插入式振動棒振搗密實。振動棒應避免碰撞鋼筋、模板，不得直接或間接地能過鋼筋施加振動。為防止混凝土在水化、凝結過程中，混凝土內外溫差過大，致使表面產生裂縫，混凝土澆筑完后，及時收漿，立即進行養護。采用二層草簾對混凝土進行保溫、養護。承臺混凝土澆注完成24小時后，即要進行澆水養護，澆水養護的時間不少于7天。第八章 墩身、墩臺帽及蓋梁施工方案1、墩柱采用搭架立模在承臺上將立柱或肋柱部位鑿去上面浮漿，以使承臺與立柱接合面良好，處理好立柱或肋柱預埋鋼筋。在承臺上測量放樣出立柱或肋柱中心點、縱、橫軸線。彈出立柱模板位置線。2、蓋梁及臺帽立柱澆時要事先預埋ф120的通孔，預埋位置要準確，便于蓋梁立底模，待墩柱強度達到規范要求后，才可以進行蓋梁施工準備工作，測量放樣出立柱、臺身中心點、蓋梁臺帽中心軸線。墩柱頂面要鑿毛。3、模板制作墩柱模板采用定型鋼模板；模板拼裝必須保證足夠的強度和剛度，并保證板央的平整度滿足技術規范要求，對模板的固定要牢固可靠；蓋梁底模采用在工字鋼上先鋪設一排方木（10×10cm），間距為80cm，上方利用木模加鋼板，其中木模厚度不小于2.5cm，鋼板厚度不小于3mm，邊模采用大塊組合鋼模，背面加槽鋼支撐，以提高邊模的強度和剛度，拼裝好后整體吊至施工現場，進行安裝。4、鋼筋制作與安裝①鋼筋加工鋼筋在加工場地集中加工，鋼筋原材進場要通過試驗，合格后方能投入使用，鋼筋焊接試驗室要按頻率進行抽檢。嚴格按圖紙下料，加工成型好的鋼筋按規格、長度堆放整齊，并注意防雨、防銹。最后集體運至現場綁扎、成型。鋼筋加工時，還應著重注意以下幾點：◆鋼筋表面應潔凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈；◆應避免在結構的最大應力處設置接頭，并應盡可能使接頭交錯排列，接頭間距互錯開的距離大于50cm；◆焊接點與彎曲處的間距應大于10d（d為鋼筋直徑）；◆焊接時存留的焊渣應除去。②布筋墩柱鋼筋施工時，墩柱鋼筋籠吊裝時對位要準確，采用垂線法定位，中心點誤差控制在2cm內，墩柱邊側的保護層利用墊塊來保證；蓋梁、臺帽鋼筋施工時，鋼筋彎曲要符合規范要求，盡量避免在接頭處彎起鋼筋。蓋梁、臺帽底面、邊側的保護層利用墊塊來保證。主筋、箍筋間距要依據圖紙要求進行。焊接時焊接處焊渣要敲掉方能進行綁扎、安裝。同時要注意預埋件的設置。4、立模墩柱模板由于采用定型鋼模板，用吊機吊裝后，要檢查其中定位垂直度，為控制其中心位置，可在立柱鋼筋底部先對模板定位，垂直度用吊錘檢查。蓋梁模板運至現場后，在現場先將底模吊至工字鋼上，注意接縫及模板兩邊與中心軸線的距離，再安裝邊模板，吊裝前涂刷脫模劑，然后用吊車按順序將各邊模板吊起進行整體拼裝，為保證模板的整體穩定，模板整體拼裝后，安裝加勁和對拉螺桿，外用拉錨固定蓋梁、臺帽整體位置，拼裝模板時還應注意保證拼縫的密封性和鋼筋骨架的保護層，防止漏漿和露筋。臺帽背墻模板應特別注意縱向支撐或拉條的剛度，防止灌注混凝土時鼓肚，侵占梁端空隙。5、砼澆筑及養護澆筑混凝土前，應對支架、模板、鋼筋和預埋件進行檢查，符合設計要求后，方可進行砼澆注。模板內的雜物、積水和鋼筋上的污垢應清理干凈。模板如有縫隙，應用海綿或泡沫填塞嚴密。澆筑混凝土前，模板內面要涂刷脫模劑，砼澆注前檢查混凝土的均勻性的坍落度，按設計要求控制坍落度。混凝土應按一定的厚度、順序、和方向分層澆筑。應在下層混凝土初凝或能重塑前澆筑完上層混凝土，分層應水平，分層厚度不宜超過30cm。墩柱澆筑時，砼自由下落高度一般不宜超過2m，以防發生離析。否則應通過串筒、溜槽等設施卸澆混凝土；在每層混凝土澆筑過程中，隨混凝土的灌入及時采用插入式振動棒振搗。振動棒振動移動間距不超過振動棒作用半徑的1.5倍；振搗過程中，振動棒與模板間距保持5-10cm，并避免碰撞鋼筋，不得直接或間接地通過鋼筋施加振動。振搗上層混凝土時，振動棒應插入下層混凝土出現較大的氣泡。對每一振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止。密實的標志是混凝土停止下沉、不再冒出氣泡、表面呈現平坦、泛漿。澆筑混凝土過程中，設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件，當發現有松動、變形、移位時，應及時處理。澆筑完畢時，要進行收漿，并及時向表面灑水養護（水質與拌和用水相同），灑水養護時間一般為7d。當承臺與流動性地表水或地下水接觸時，應采取防水措施，混凝土在澆筑后7d不受水的沖刷侵襲；混凝土強度達到2.5Mpa前，不得使其承受各種外加荷載。6、拆模混凝土澆筑完成后，待其強度達到規范要求后，拆除模板，拆除的模板必須立即進行清理和修整，涂上脫模劑，轉到下個結構物施工。非承重側模板在混凝土強度能保證拆模時不損壞表面及棱角，一般以混凝土強度達到2.5Mpa為準。承臺拆除模板后基坑還必須及時進行回填，回填時保證基底無滲漏無積水，回填土必須符合要求。蓋梁、臺帽可先拆邊模，底模須混凝土達到70%強度后方可拆除。第九章 預應力空心板梁預制施工方案上部結構主要包括預應力空心板梁預制、架設、橋面鋪裝、伸縮縫安裝及人行道系施工等施工內容。施工工序為：1、本工程預應力空心板梁預制場擬設在大橋東岸一側濱江大道與下渡街之間的橋凍拆遷空地上。場地長約65m，寬約40m，共設置臺座8個，臺座順橋軸向布置。為了確保預制預應力空心板梁的施工質量，防止張拉過程中梁體自重引起臺座的沉降，須對臺座基礎進行加固處理。測出30m板梁臺座及其端頭位，并采用擴大地基承載面積的辦法，板梁端頭部位基礎尺寸均按1.5m×1.5m，挖1m深的基坑，其上攤鋪碎石厚約30cm夯實，再澆筑70cm厚的鋼筋混凝土。在經過處理的擴大基礎上進行臺座施工，臺座兩邊設置硬質泡沫，嚴防漏漿。整個預制場地人武部用混凝土抹面，并設有縱橫排水設施，預制場縱向主排水溝共兩道，分別位于兩龍門軌道外側，橫向排水溝共設7道，其與縱向排水溝相聯，橫向排水溝分別設在臺座的兩端和中部。底座采用條型混凝土基礎，其上鋪8mm鋼板作底模，其基本尺寸根據設計圖紙確定。板梁預制場布置詳見平面布置圖。2、板梁預制施工方案：①施工準備：箱梁的施工準備主要包括預制場地的建設、龍門吊的安裝、材料的儲備及模板的加工等工作內容。②施工工序流程：③預制場建設：利用已填筑好的路基對施工場地進行規劃，板梁的底座基礎需進行處理且表面用混凝土摸平光滑，梁端部底座要進行加強處理。吊裝用的龍門吊利用貝雷片拼裝。④模板加工：本大橋板梁用的外模板利用專業模板廠加工制作的組裝式鋼模，面板采用6mm鋼板制作，一塊模板面板應盡量減少焊接縫。面板水平加勁采用槽鋼橫豎加勁。加勁與面板之間采用間斷焊縫，每段焊縫長度為5cm，焊縫厚度不小于6mm，面板采用刨光處理。內模利用活動式木模釘鐵皮。模板使用前要檢驗模板的各部位的尺寸是否符合設計要求，并要注意模板表面的除污除銹工作。⑤模板的拼裝拆除：外模板的拼裝、拆除利用簡易小型龍門吊的電動葫蘆進行作業，模板安裝前，先安裝鋼筋骨架和端模板，再安裝波紋管及兩側模板；在澆筑完底層砼后進行安裝內模。拆卸時與安裝順序相同。模板安裝應嚴格按放樣進行，確保安裝時位置準確，安裝牢固。為了保證模板的接縫光順、不漏漿，采取措施如下：A、模板接縫處采用硬質泡沫襯墊并用打磨機打磨平整。B、每次拆模后均將模板表面清理干凈，并涂抹機油，確保在下一次使用時不生銹。C、每次立模前先將模板表面清理干凈，去除污垢、不潔物或鐵銹（如有），涂上適量脫模劑后方可立模。⑥鋼筋制作與安裝：使用的鋼筋需有出廠合格證明并經過試驗室抽檢合格，鋼筋的存放必須分批分類并要有防雨水等的侵蝕措施。鋼筋的制作在建好的鋼筋施工棚內集中進行，制作好的半成品及成品鋼筋應分類堆放。鋼筋制作與安裝應注意避免在結構的最大應力處設置接頭，并應可能使接頭交錯排列，接頭間距相互錯開的距離大于50cm，焊接點與彎曲處的間距應大于10d（d為鋼筋直徑），除去焊接時存留的焊渣，焊縫長度符合規范要求（即雙面焊為5d，單面焊為10d）。⑦鋼絞
關于在圖示簡易吊車的橫梁上和在題圖所示簡易吊車的橫梁上的介紹到此就結束了，不知道你從中找到你需要的信息了嗎 ？如果你還想了解更多這方面的信息，記得收藏關注本站。
